Розрахунок прохідницьких забоїв і підтримки експлуатаційних виробок глибоких горизонтів в зоні ведення очисних робіт.

Специфіка формування прохідницьких забоїв і підтримки виробок глибоких горизонтів полягає в тому, що як вважали раніше, до кількості впливових геологічних чинників заколоутворення (структурні порушення, кліважі, міцність порід), що визначають стійкість масиву порід, необхідно враховувати ще додаткові чинники заколоутворення, обумовлені тимчасовими формами прояву гірського тиску. Заколоутворення розвиваються в часі з інтенсивністю залежно від рівня напруженого стану масиву (ŋ).

Згідно діючих «Рекомендацій …» рівень напруженого стану масиву (ŋ) визначається з врахуванням тектонічної компоненти напруги ( ), що зростає з глибиною ведення гірничих робіт. Оскільки ця компонента - (ŋ) в полі шахт Кривбасу за даними вимірів в інтервалі глибин 550÷800 м. була аналітично прийнята і пов'язана з глибиною ведення гірничих робіт коефіцієнтом ( ), то з поглибленням ведення гірничих робіт в інтервалі глибин 900÷1500 м, здійснені корегування формули по визначенню рівня напруженого стану масиву (ŋ).

З позиції безпеки робіт в прохідницькому забої найменший ризик травматизму від обвалень забезпечується при мінімальній відставанні кріплення виробки від забою. Проте необхідно враховувати механізм взаємодії крепі і масиву при прояві тимчасових форм гірського тиску, коли навантаження на креп створюються зсуваннями контурів виробки. Тобто, чим раніше креп вступає у взаємодію з масивом, тим більші навантаження вона випробовує і сприймає на себе. Тому постійну креп з метою підвищення її працездатності в період експлуатації краще встановлювати з відставанням від забою, після досягнення залишкових зсувів конструктивної податливості крепі.

Вирішення протиріччя необхідності наближення крепі до забою, як способу зниження травматизму при проведенні виробок, і необхідності віддалення крепі від забою, з метою підвищення працездатності крепі при експлуатації, може бути здійснено шляхом визначення параметру (ŋ) на підставі більш конкретних оцінюючих критеріїв. При цьому перевагу віддають чиннику, який враховує запобігання травматизму від обвалень з врахуванням вживання тимчасової крепі у призабійній зоні (також це може бути висувна запобіжна креп, чи креп зміцнюєчого типу – анкерів).

Структура масиву яка враховується коефіцієнтом структурного ослаблення ( ), чисельне значення якого визначається по таблиці. 3.6.1.

Показники міри структурного ослаблення масиву ( )

Таблиця 3.6.1.

Кількість щілин блокової окремості або розшарування на 1 м². оголення, (шт.)	Міра щільності порід
2-5	слабка	1,0
7-15	середня	0,5-1,0
більше за 15	інтенсивна	<0,5

Показник нормативного навантаження на рамну креп ( ), залежно від повних зсовувань ( ) і відставання кріплення від забою визначається таблиці. 3.6.2.

Показник нормативного навантаження на рамну креп залежно від повних зсовувань контурів виробки з відставанням кріплення після вибуху до 3,0 .

Таблиця 3.6.2.

Напружений стан масиву	Рівень напруженого стану	Повне зсування контурів стандартної виробки ( ), ( ), , *	Нормативне навантаження на креп з відставанням кріплення від забою перед вибухом 1,5 , , *
штрек	орт	штрек	орт


	0,91-0,46	440-250	120-40	95-60	45-20
	1,14-0,57	525-300	140-50	100-80	50-25
	1,37-0,68	700-350	175-60	115-60	60-30
	1,71-0,86	960-500	290-80	150-100	75-35
	2,28-1,14	1575-750	470-140	175-125	100-40
	2,86-1,43		700-220		120-55
	3,43-1,71		950-340		145-80
	4,0 -2,0		1200-470		160-100
	4,57 -2,28		1600-660		175-110
	5,71 -2,86				0,5-165
	6,86 -3,43

	0,28-0,15	120-40		45-20	2,5
	0,36-0,19	140-50		50-25	2,5
	0,43-0,22	175-60		60-30	2,5
	0,53-0,28	290-80	20-0	75-35	2,5
	0,72-0,38	470-40	70-0	100-40	7,0-2,5
	0,90-0,47	700-220	120-40	120-45	12,0-4,0
	1,06-0,56	950-340	180-70	145-80	40-7,0
	1,25-0,66	1200-470	400-120	170-100	80-38
	1,44-0,76	1600-660	750-220	175-110	120-45
	1,80-0,95		1400-400		160-80
	2,80-1,50				-120


	0,12-0,08			2,5	2,5
	0,15-0,10			2,5	2,5
	0,18-0,12			2,5	2,5
	0,22-0,15	30-0	20-0	3,0-2.5	2,5
	0,29-0,20	70-0	45-30	7,0-2,5	4,5-3,0
	0,37-0,25	120-40	60-45	30-4,0	6,0-4,5
	0,44-0,31	180-70	75-60	60-5,0	7,5-6,0
	0,52-0,36	290-100	90-65	75-30	9,0-6,5
	0,59-0,41	400-120	110-70	100-70	11,0-7,0
	0,74-0,51	750-220	180-80	140-65	60-8,0
	0,89-0,61	1400-400	240-140	185-100	70-45

	0,07-0,05			2,5 .	2,5
	0,09-0,07			2,5	2,5
	0,10-0,08			2,5	2,5
	0,13-0,10	20-0		3,0-2,5	2,5
	0,17-0,13	45-30	25-20	4,5-3,0	2,5
	0,22-0,17	60-45	40-25	6,0-4,5	4,0-2,5
	0,26-0,20	75-60	50-40	7,5-6,0	5,0-4,0
	0,31-0,24	90-65	60-50	9,0-6,5	6,0-5,0
	0,35-0,27	110-70	70-60	11,0-7,0	7,0-6,0
	0,44-0,33	180-80	90-70	60-8,0	9,0-7,0
	0,52-0,40	240-140	120-90	70-45	30-9,0

	0,05-0,04			2,5	2,5
	0,06-0,05			2,5	2,5
	0,07-0,06			2,5	2,5
	0,09-0,07			2,5	2,5
	0,12-0,10	25-20		2,5	2,5
	0,15-0,12	40-25	25-20	4,0-2,5	2,5
	0,18-0,15	50-40	40-25	5,0-4,0	4,0-2,5
	0,24-0,20	70-60	50-45	7,0-6,0	5,0-4,5
	0,30-0,25	90-70	60-55	9,0-7,0	6,0-5,5
	0,36-0,30	120-90	70-65	30-9,0	7,0-6,5

	0,04-0,03			2,5	2,5
	0,05-0,04			2,5	2,5
	0,06-0,05			2,5	2,5
	0,07-0,06			2,5	2,5
	0,09-0,08			2,5	2,5
	0,11 0,10	25-20		2,5	2,5
	0,14-0,12	40-25	25-20	4,0-2,5	2,5
	0,18-0,15	50-45	40-35	5,0-4,5	4,0-3,5
	0,22-0,19	60-55	50-45	6,0-5,5	5,0-4,5
	0,27-0,23	70-65	60-55	7,0-6,5	6,0-5,5


	0,03			2,5	2,5
	0,04			2,5	2,5
	0,04			2,5	2,5
	0,05			2,5	2,5
	0,07			2,5	2,5
	0,09-0,08			2,5	2,5
	0,11-0,10	25-20		2,5	2,5
	0,14-0,13	40-35	30-25	4,0-2,5	2,5
	0,18-0,17	50-45	40-35	5,0-4,5	4,0-3,5
	0,21-0,20	60-55	50-45	6,0-5,5	5,0-4,5

<== попередня сторінка	\|	наступна сторінка ==>
Розрахунок очікуваних зсувів порід контуру виробки.	\|

Не знайшли потрібну інформацію? Скористайтесь пошуком google:

Генерація сторінки за: 0.011 сек.