• Гідрологія і Гідрометрія
• Господарське право
• Економіка будівництва
• Економіка природокористування
• Економічна теорія
• Земельне право
• Історія України
• Кримінально виконавче право
• Медична радіологія
• Методи аналізу
• Міжнародне приватне право
• Міжнародний маркетинг
• Основи екології
• Предмет Політологія
• Соціальне страхування
• Технічні засоби організації дорожнього руху
• Товарознавство продовольчих товарів

Призначення релейного захисту та вимоги до нього.

План.

План

1. Потужності силових трансформаторів.

2. Критерії вибору числа потужності трансформатора.

1. Потужності силових трансформаторів

Силові трансформатори бувають двох обмоткові та трьох обмоткові на напругу та потужності:

Напруги трансформаторів: 10/0,4 кВ, 35/10 кВ, 110/35 кВ, 220/35 кВ.

. Критерії вибору числа потужності трансформатора.

Число та потужність силових трансформаторів визначається величиною та характером електричних навантажень, розміщенням навантажень на генеральному плані підприємства з урахуванням виробничих, архітектурно-будівельних, експлуатаційних вимог. Число та потужність силових трансформаторів ЦТП вибираються по:

- по категорії надійності електропостачання;

- по графіку навантаження та підрахунках середньої та максимальної потужності;

- по технології економії показника з урахуванням капітальних і економічних затрат;

- по економічному доцільному режимі;

- по питомій густині навантаження: при густині 0,2…0,3 кВ∙А/м² і сумарному навантажен-

ні об’єкту 3000 – 4000 кВА доцільно застосовувати цехові трансформатори потужністю -

1600-2500 кВА. При меншій питомій густині і меншому навантаженні доцільно встанов-

лювати цехові трансформатори потужністю до 1000кВА.

Число та потужність трансформаторів вибирається з урахуванням перевантажувальної здатності трансформатора. Для цього по добовому графіку навантаження споживачів встановлюється термін максимуму навантаження t(год.) і коефіцієнт заповнення графіка

К _з.г. = S_ср./S_max;

де:S_ср. - середня повна потужність трансформатора

S_max - максимальна повна потужність трансформатора.

По значенням К_з.г. та t визначають коефіцієнт кратності допустимого навантаження:

Рис. 16.1. Криві кратностей допустимих навантажень трансформаторів.

К_н = І_макс/І_ном. = S_max/ S_ном;

Звідси:

S_ном. = S_max./ К_н.

Якщо в літній період максимум навантаження менший номінальної потужності трансформатора на Р%, то в зимній час допускається перевантаження трансформатора на ті ж Р%,, але не більше 15%. Сумарне перевантаження за рахунок добового і літнього недовантажень повинне бути не більше 30% для трансформаторів, які встановлені на відкритому повітрі, де середньорічна температура повітря прийнята +5º, а максимальна прийнята + 40º. Допустиме сумарне перевантаження для трансформаторів, що встановлені всередині приміщень, не повинне перевищувати 20º.

Після виявлення всіх перерахованих показників порівнювальних варіантів розглядається питання надійності та резервування електропостачання при аварійному виході з ладу одного з трансформаторів.

Допускається при К_з.г. < 0,75 перевантаження одного трансформатора до 140 % в аварійному режимі терміном 5 діб не більш 6 год. на добу.

При наявності на двох трансформаторної підстанції споживачів І категорії (S₁) та споживачів ІІ категорії (S₂) потужність одного трансформатора перевіряється в аварійному режимі роботи:

S _ном.1 ≥S1+S2.

Для проектуємих підстанцій, якщо невідомий графік навантаження, потужність

трансформаторів вибирають на основі розрахункової максимальної потужності.

Для діючих підприємств при наявності графіка навантаження вибір та перевірку потужності трансформаторів виконують з урахуванням коефіцієнта допустимого навантаження трансформаторів згідно рис.16.1

Вибір потужності трансформаторів тільки по максимальній потужності без урахування дійсного графіка навантаження приводить в багатьох випадках до завишення його потужності.

Тема: Призначення та типи, конструктивне виконання головних понижуючих підстанцій.

1. Типи підстанцій.

2. Схеми електричних з’єднань підстанцій напругою 35-220 кВ.

1.Типи підстанцій.

Трансформаторні підстанції поділяються на районні, заводські та цехові. Районні підстанції живляться від основних мереж електропостачання і призначені для електропостачання великих районів, в яких знаходяться промислові, міські, сільськогосподарські і інші споживачі. Первинна напруга районних підстанцій: 750, 500, 330, 220, 150 і 110 кВ, а вторинні: 220, 150, 110, 35, 20, 10 і 6 кВ.

2.Схеми електричних з’єднань підстанцій напругою 35-220 кВ.

Схеми електричних з’єднань ГПП повинні проектуватись, як правило, без збірних шин і без вимикачів на первинній напрузі 35-220 кВ при приєднанні, як тупикових так і транзитних ліній електропередач.

Схеми підстанцій без збірних шин на первинній напрузі 35-220 кВ основані на блочному принципі та живляться як від районних мереж так і від вузлових підстанцій.

Встановлення вимикача на стороні високої напруги вважається недоцільним, тому що для відключення трансформатора (при необхідності його ремонту) можна за допомогою вимикача на районній підстанції та роз’єднувачем QS3 трансформатора ГПП або ПГВ. Більшість трансформаторів після зняття з них навантаження вимикачем на вторинній напрузі, можна від’єднати від напруги роз’єднувачем або відсікачем без відключення вимикача на районній підстанції.

Більш раціональною та надійною схемою рахується схема із застосуванням на високій стороні підстанції короткозамикача (в, г рис 17.1). При пошкодженні в середині трансформатора, діє релейний захист, який замикає коло привода короткозамикача, і ножі короткозамикача включаються. Утворюється коротке замикання на лінії, що приводить в дію захист, який встановлений на живлючому кінці лінії, і вимикач на районній підстанції відключає лінію разом з трансформатором.

В схемі (г рис 17.1) на стороні високої напруги застосовують перемичку з відсікачем, при пошкодженні з однієї лінії і відключенні її вимикачем на живлячому кінці і від’єднання роз’єднувачем на стороні високої напруги трансформатора можна ввімкнути перемичку з відсікачів. Таким чином виконати живлення двох трансформаторів по одній лінії.

Рис. 17.1

На рис. 17.1 Позначено:Q вимикач масляний, QB вимикач шиноз’єднувальний, QS роз’єдну-вач, QN короткозамикач, TV трансформатор, Л лінія.

При живленні ГПП або ПГВ на відпайках від двоколової магістральної лінії напругою 35-220 кВ також використовується схема з короткозамикачами, проте послідовно з роз’єднувачем включений відсікач. При пошкодженні всередині трансформатора дії релейний захист, який включає короткозамикач. Вимикач, який встановлений на районній підстанції відключає магістральну лінію разом з усіма приєднаними до неї трансформаторами. Потім в без струмову паузу відключається відсікач, який відключає пошкоджений трансформатор від магістралі. Після безструмової паузи, спрацьовує автоматичне повторне включення вимикача на головній дільниці магістралі і живляча лінія подає напругу на всі непошкоджені приєднання.

Рис.17.2. Схема електричних з’єднань підстанції на відпайках від магістральної лінії

напругою 35-220 кВ з двома трансформаторами потужністю до 16000 кВА.

На схемі позначено: Л1, Л2 магістральні лінії, QS1 – QS21 роз’єднувачі, QR1, QR2 відсікачі, QN1, QN2 короткозамикачі, FV1 – FV6 розрядники, QSQ1 – QSQ 4 роз’єднувач заземлюю-чий, FU1 – FU4 запобіжники, TV1, TV6 силові трансформатори потужністю до 16000 кВА, TV2, TV5 трансформатори власних потреб, TV3, TV4 трансформатори типу НТМИ - 10, Q1 – Q8 вимикачі масляні.

Рис.17.3. Схема електричних з’єднань підстанції напругою 35/6-10 кВ з трансформаторами

до 3200 кВА.

На рис 17.3 позначено: Л1, Л2 магістральні лінії, QS1 – QS14 роз’єднувачі, FV1 – FV2 розрядники, QSQ1 – QSQ 2 роз’єднувач заземлюючий, FU1 – FU5 запобіжники, TV1 – TV4 трансформатори, Q1 – Q4 вимикачі масляні.

В схемі захисту підстанції напругою 35/6-10 кВ з трансформаторами до 3200 кВА (рис.17.3.) передбачається встановлення запобіжників на напрузі 35кВ. Для відключення струму холостого ходу використовується роз’єднувач на напрузі 35 кВ. Перед відключенням роз’єднувача трансформатор відключають від навантаження за допомогою вимикачів на стороні низької напруги 6-10 кВ.

Тема: Внутрішньо цехове електропостачання.

План:

1. Схеми розподільчих підстанцій напругою вище 1кВ.

2. Приєднання трансформаторних підстанцій до ліній напругою 6-10 кВ для живлення

міських споживачів.

1.Схеми розподільчих підстанцій напругою вище 1кВ.

На розподільчих підстанціях РП напругою 6-10кВ найбільше розповсюдження мають схеми комутації з однією системою шин. Від РП отримують живлення трансформатори, електродвигуни напругою вище 1000В, електропечі та інші установки з електроспоживачами напругою більше 1000В.

При одній системі шин надійність живлення підвищується внаслідок зменшення числа комутаційних операцій і можливих при цьому помилок. Крім того, роз’єднувачі мають блокування з вимикачами від неправильних дій оперативного персоналу.

Одиночні системи шин бувають секційовані і несекційовані. Для споживачів І та ІІ категорії застосовуються тільки секційовані схеми за допомогою роз’єднувача або вимикача. Число секцій визначається схемою електропостачання з однієї сторони і характером під’єднаних електроспоживачів в іншої сторони. Кожна секція живиться окремою лінією, якщо одна із живлячих ліній відключається і секція, що живиться від неї не отримує живлення, то її живлення відновлюється шляхом включення секційного апарату. Паралельна робота ліній використовується крайнє рідко, як виключення.

Рис. 18.1. Схеми невитких розподільчих підстанцій з однією системою збірних шин: а) з роз’єднувачем; б) з вимикачами; в) з вимикачами;

На рис. 18.1 позначено:

На рис.18.1 приведені схеми невеликих РП, які секційовані за допомогою роз’єднувача. Потужний відповідальний двигун виділений на середню секцію (рис.18.1, в), щоб забезпечити його безперебійне живлення при будь-яких режимах роботи РП.

2. Приєднання трансформаторних підстанцій до ліній напругою 6-10кВ для живлення міських споживачів.

Схеми приєднання одно трансформаторних підстанцій з трансформаторами до 630 кВА є найбільш простими в яких присутні мінімальне число комутуючих та захисних апаратів.

Рис.18.2 Схема відповідальної розподільчої підстанції середньої потужності, яка секційована вимикачем.

На рис. 18.2 позначено:Q1 – Q12 масляні вимикачі, FU1 – FU2 запобіжники, TV1, TV4 трансформатори вимірювальні, TV2, TV3 трансформатори силові, QF1, QF2 автоматичні вимикачі, ABP включення резерву.

В схемі рис.18.2 застосовується АВР на секційному вимикачі напругою 6-10 кВ та на секційному автоматичному вимикачі напругою 0,4 кВ, живлення виконується від різних шин підстанції.

Рис.18.3. Схеми електричних з’єднань підстанцій з одним трансформатором потужністю до 400 кВА.

На рис. 18.3 позначено: TV трансформатори, QSQ роз’єднувач заземлюючий, FU запобіжни-ки, QS роз’єднувач, QW вимикач навантаження а) QW - ВНз-16, б) QW - ВНПз-17, в) QW1 ВНз-16, QW2 - ВНПз-17, TA трансформатор струму.

Схема а) використовується в петлевих схемах, схеми б)-, в)- при живленні від однієї радіальної лінії, а відгалуджувальна лінія живить окремі споживачі.

На рис.18.4 приведені схеми з’єднань трансформаторних підстанцій з трансформаторами потужністю до 630 кВА кожний з кабельними виводами.

Рис. 18. 4.

На рис.18.4 позначено: а) TV трансформатори, QW вимикачі навантаження типу ВНПз-17 ( QW1, QW2 ) типу ВНз-16 (QW3 – QW6 ), FU запобіжники, QS роз’єднувачі; б) TV1, TV3 силові трансформатори, TV2 трансформатор вимірювальний типу НТМИ, FU запобіжники, QW вимикачі навантаження типу ВНПз-17 (QW1 – QW3), типу ВНз-16 (QW4 – QW7) QS роз’єднувачі; V, A прилади вимірювальні, Wh лічильник активної енергії, Wr лічильник реактивної енергії, ТА трансформатор струму типу ТПЛ в) TV1, TV2 силові трансформатор-ри, TV3 трансформатор вимірювальний типу НОМ, FU запобіжники, QS роз’єднувачі; ТА трансформатор струму типу ТПЛ, TV1, TV2 силові трансформатори, TV3 вимірювальний трансформатор типу НОМ, QW вимикачі навантаження, FU запобіжники,

Підстанція має одинарну систему збірних шин, які секційовані на дві секції за допомогою роз’єднувачів. До кожної секції шин передбачається приєднання однієї-двох ліній та по одному трансформатору. На кожній секції шин передбачаються заземлювальні роз’єднувачі. В РУ-6-10кВ встановлюються вимикачі навантаження ВНЗ-16 та ВНЗ-17 та вакуумний вимикач лиш для резервного вводу. В схемі а) відсутня автоматика та вимірювання. В схемі б) передбачається облік з встановленням вимірювальних трансформаторів струму типу ТПЛ та напруги типу НТМИ. В схемі в) передбачено АВР на резервному вводі з вакуумним вимикачем.

Тема: Вибір схем та напруг для внутрішньо цехового електропостачання.

План:

1. Вибір напруги.

2. Вибір варіанту електропостачання.

1. Вибір напруги.

Для отримання найбільш економічного варіанту електропостачання підприємства напруга кожної ділянки системи електропостачання вибирається з урахуванням напруг суміжних ділянок. Вибір напруг оснований на порівнянні техніко-економічних показників різних варіантів у випадках коли:

1) Від джерела живлення можна отримати енергію при двох напругах і більше.

2) При проектуванні електропостачання підприємства необхідно розширювати існуючі підстанції та збільшувати потужність заводських підстанцій.

3) Мережі заводських підстанцій пов’язати із мережами енергосистем.

При виборі варіанту перевагу слід вибирати варіант з більш високою напругою навіть при невеликих перевагах (не перевищуючих 10-25%) від низької напруги із порівнювальних варіантів.

Напругу 35 кВ слід використовувати для розподілу енергії на першій ступені середній підприємств при відсутності значної кількості електродвигунів напругою вище 1000 В, а також для часткового розподілу енергії на потужних підприємствах, де основна напруга першої ступені дорівнює 11-220 кВ. Напругу 35 кВ можна застосовувати для повного або часткового внутрішньозаводського розподілу електроенергії при наявності:

а). Потужних електроспоживачів на 35 кВ (сталеплавильних печей, потужних ртутних випрямляючих установок і інші.);

б). Електроспоживачів підвищеної напруги, які значно віддалені від джерела живлення;

в). Підстанцій малої та середньої потужності напругою 35/0,4 кВ, що включені по схемі

«глибокого вводу».

Напругу 10 кВ слід використовувати для внутрішньозаводського розподілу електроенер-

гії:

а) На підприємствах з потужними двигунами, які допускають безпосереднє живлення до

мережі 10 кВ;

б) На підприємствах невеликої і середньої потужності при відсутності або незначній кілько-

сті двигунів на 6 кВ;

в) на підприємства, що мають власну електростанцію з напругою генераторів 10 кВ.

Використання напруги 6 кВ повинно бути обумовлене електрообладнанням 6 кВ і техніко-економічних показників при виборі величини напруги. При напрузі розподільчої мережі 10 кВ двигунів середньої потужності 250 кВт і вище слід використовувати напругу 6 кВ з використанням в необхідних випадках схеми «Трансформатор-магістраль».

2. Вибір варіанту електропостачання.

Після визначення електричних навантажень та встановлення категорії надійності споживача намічають варіанти електропостачання з живленням кабельними або повітряними лініями різних напруг. Кінцевий вибір одного з варіантів визначається техніко-економічними показниками. За звичай розглядається два – три варіанти з визначенням капітальних затрат, щорічних експлуатаційних затрат та сумарних затрат.

Капітальні затрати включають в себе вартість вимикачів, роз’єднувачів та іншого обладнання, що встановлене в камерах вимикачів, вартість трансформаторів, вартість ліній електропостачання.

Експлуатаційні затрати складаються вартості втрат та амортизаційних відрахувань.

Вартість втрат визначаються:

Сп =с∙ΔР∙Т;

де: С – вартість електроенергії по тарифу (коп. /кВт∙год.;

ΔР - сарні втрати в лініях і трансформаторах;

Т – число часів роботи підприємства в рік, год.

Втрати в лініях визначаються:

ΔРл= ΔРном. ∙Кз²∙ L;

де: ΔРном. – питомі втрати при номінальному завантаженні лінії в кВт/км;

Кз = Ір/Ідоп.- коефіцієнт завантаження лінії по струму;

L – довжина лінії в км.

Втрати в трансформаторах визначаються:

Реактивні втрати холостого ходу:

ΔQх.х.= Іх.х.∙Sном.тр./100;

Реактивні втрати короткого замикання:

ΔQк.з.= Uк.з.∙Sном.тр./100;

Приведені втрати активної потужності в міді (втрати короткого замикання):

ΔРм^І =ΔРм+Кек ΔQк.з.;

Де: Кек – коефіцієнт втрат, називається еквівалентним реактивної потужності, який прийма-

ється в залежності від системи електропостачання та соs φ.

Приведені втрати активної потужності холостого ходу:

ΔРх.х.^І =ΔРх.х.+Кек ΔQх.х;

Повні втрати в трансформаторах:

ΔР^І = n(ΔРх.х. ^І +Кз² ΔРм^І);

Вартість амортизаційних відрахувань:

Са = р_о∙Ко+р_т∙Кт+р_л∙Кл;

де: р_о, р_т, р_л – амортизаційні відрахування на обладнання, трансформатори і лінії.

Сумарні затрати становлять:

З = С+0,125∙Кз;

де: С – сумарна вартість втрат та амортизаційних відрахувань;

Кз – капітальні затрати;

0,125 – нормативний коефіцієнт амортизаційних відрахувань.

Тема: Короткі замикання в електричній системі.

План:

1. Загальні відомості;

2. Причини виникнення і наслідки коротких замикань;

3. Призначення розрахунків струмів КЗ.

4. Криві зміни струму короткого замикання.

1. Загальні відомості

Коротким замиканням називається безпосереднє з'єднання між будь-якими точками різних фаз, фази і нульового проводу і нульового проводу або фази з землею, не передбачене нормальними умовами роботи установки. Нижче перераховані основні види коротких замикань в електричних системах.

1. Трифазне КЗ, при якому всі три фази замикаються між собою в одній точці (рис. 20.1, а). Точка трифазного КЗ позначається К^(3).. Струми, напруги, потужності і інші величини, які відносяться до трифазного КЗ, позначаються I⁽³⁾, U⁽³⁾, S⁽³⁾ і т.д.

2. Двофазне КЗ, при якому відбувається замикання двох фаз між собою (рис. 20.1, б). Точка двофазного КЗ позначається К⁽²⁾.

Рис. 20.1Види коротких замикань.

Струми, напруги, потужності і інші величини, пов'язані з двофазному КЗ, позначаються I⁽²⁾, U⁽²⁾, S⁽²⁾ і т. д.

3. Подвійне КЗ на землю (рис. 20.1 в), при якому замикання двох фаз між собою супроводжується замиканням точки пошкодження на землю (у системах із заземленими нейтралами). Точка двофазного КЗ на землю позначається К^(1,1). Струми, напруги, потужності і інші величини, пов'язані з двофазному КЗ на землю, позначаються I^(1,1), U^(1,1), S^(1,1) і т.д.

4. Однофазне КЗ, при якому відбувається замикання однієї з фаз на нульовий провід або на землю (рис. 20.1. г). Точка однофазного КЗ позначається К⁽¹⁾. Струми, напруги, потужності і інші величини, пов'язані з однофазним КЗ, позначаються I⁽¹⁾, U⁽¹⁾, S⁽¹⁾ і т. д.

Зустрічаються й інші види КЗ, пов'язаних з обривом проводів і одночасними замиканнями проводів різних фаз. Розрізняють КЗ на затискачах генераторів (точки К₁⁽³⁾ і К₁⁽²⁾) і КЗ в мережі, що відокремлені від генератора опорами мережі (точки К₂⁽³⁾ і К₂⁽²⁾).

Трифазне КЗ є симетричним, оскільки при ньому всі три фази виявляються в однакових умовах. Всі інші види КЗ є несиметричними, оскільки фази не залишаються в однакових умовах, а системи струмів і напруг виходять з потвореними.

Найбільш часто зустрічаються однофазні замикання. На їх частку припадає до 65% від загального числа КЗ. Трифазні КЗ виникають порівняно рідко - у 5% від загального числа КЗ.

2. Причини виникнення і наслідки коротких замикань

В більшості випадків причиною виникнення КЗ в системі являється пошкодження ізоляції електричного обладнання в результаті зношення ізоляції, не виявленого вчасного при профілактичних випробовувань, або із-за перенапруг. КЗ можуть бути викликані помилковими діями обслуговуючого персоналу, механічними пошкодженнями кабельних ліній, схлещенням, перекриттям птахами проводів повітряних ліній.

При виникненні КЗ загальний опір кола системи електропостачання зменшується, внаслідок чого струми в гілках системи різко збільшуються, а напруги на окремих ділянках системи знижуються.

Елементи електричних систем мають активні, індуктивні опори та ємнісні провідності. Тому при раптовому порушенні режиму роботи внаслідок КЗ електрична система являє собою коливальний контур. Струми в гілках і напруги у вузлах будуть змінюватися протягом деякого часу після виникнення КЗ відповідно до параметрів цього контуру. За час КЗ з моменту його виникнення до моменту та відключення пошкодженої ділянки в ланцюзі протікає перехідний процес з великими миттєвими струмами, що викликають Електродинамічне вплив на електрообладнання. При тривалому, більше 0,01 с, КЗ струми виявляють термічну дію, яка може призвести до значного підвищення температури нагрівання електрообладнання.

3. Призначення розрахунків струмів КЗ

Обчислення струмів КЗ виконується для визначення умов роботи споживачів при аварійних режимах; вибору електричних апаратів, шин, ізоляторів, силових кабелів; проектування та налаштування пристроїв релейного захисту та автоматики; проектування захисних заземлень; підбору характеристик розрядників та обмежувачів перенапруг для захисту від перенапруг.

При розрахунку струмів КЗ приймають, що джерелами живлення місця КЗ є: синхронні генератори, синхронні компенсатори і двигуни, асинхронні двигуни в початковий період часу.

У сучасних електричних системах точний розрахунок струмів КЗ з урахуванням всіх умов дуже складний і практично неможливий. З іншого боку, необхідна точність розрахунків залежить від його призначення. Наприклад, для вибору електричних апаратів вибирають наближене визначення струмів КЗ, так як інтервали між значеннями параметрів, що характеризують різні типи апаратів, великі. Для вибору і налагодження пристроїв релейного захисту та автоматики точність розрахунків повинна бути великою.

З цих причин у розрахунках струмів КЗ приймаються наступні допущення:

- протягом всього процесу КЗ е.р.с. генераторів системи вважають співпадаючими по фазі;

- не враховують насичення магнітних систем, що дозволяє рахувати , що всі ланцюги лінійні, отже, може бути застосований принцип накладення;

- нехтують намагнічуючими струмами силових трансформаторів;

- трифазну систему вважають симетричною;

- нехтують ємнісними провідностями всіх елементів короткозамкненої мережі за винятком ліній великої протяжності і напруги, наприклад ліній напругою 500 кВ;

- електрорушійні сили всіх джерел живлення, значно віддалених від місця КЗ (Х_розр. ≥3), вважають незмінними;

- активний опір ланцюга КЗ враховують тільки тоді, коли він більше однієї третини індуктивного опору того ж ланцюга.

3. Криві зміни струму короткого замикання.

З моменту виникнення к.з. до його зупинки в коротко замкнутому колі протікає перехідний процес, який характеризується наявністю двох складових струмів короткого замикання: періодичної (коливальної) складової та аперіодичною складової.

Рис.20.2. Криві зміни струму при короткому замиканні системи необмеженої потужності.

При розгляді цих явищ, прийняті наступні позначення:

і_но – миттєве значення струму навантаження в момент короткого замикання;

і_у – миттєве значення ударного струму короткого замикання через півперіода (0,01с) після

виникнення короткого замикання, по значенню і_у перевіряються електричні апарати,

шини та ізолятори на динамічну стійкість;

І_п.макс. – максимальне значення періодичної складової струму короткого замикання;

і_п. – миттєве значення періодичної складової струму короткого замикання;

І_а.макс. – максимальне значення аперіодичної складової струму короткого замикання;

І_ао. – миттєве значення аперіодичної складової струму короткого замикання.

При замиканні всіх трьох фаз в одній точці в перший момент напруга залишається такою ж, як і при нормальному режимі. Струм К.З. також не може миттєво змінитись, тому, що обмотки статорів синхронних генераторів і елементи короткозамкнутого кола мають індуктивність, що затримує зміну та зниження напруги в колі. В наступні моменти, так як опір в кожній фазі різко зменшився, то в колі різко збільшується струм в порівнянні з нормальним режимом мережі. При цьому напруга також швидко змінюється внаслідок збільшення втрат напруги у всіх елементах коротко замкнутого кола. За час к.з. з моменту його виникнення струм змінюється від максимального значення до встановленого значення. Зміна струму за цей період називається перехідним процесом.

Величину повного миттєвого струму к.з. в будь-який період перехідного процесу можна визначити:

і_к.з. = і_{п +} і_а;

Періодична складова струму короткого замикання і_п змінюється по гармонічній кривій згідно із синусоїдальної Е.Р.С. генераторів. Аперіодична складова струму короткого замикання і_а визначається характером затухання струму кола і обмоток статора генератора. В колі напругою вище 1000 В, в якому значення активного опору малий, час затухання аперіодичної складової складає 0,15-0,2 с.

Відомо, що в колі, що має індуктивність, будь-яка зміна струму викликає зміну магнітного потоку, який наводить в цьому колі Е.Р.С. самоіндукції. Під дією Е.Р.С. в колі встановлюється аперіодичний струм зворотнього напрямку, величина якої в початковий момент (t = 0) рівна різниці миттєвих значень струму навантаження робочого режиму і періодичної складової струму короткого замикання.

i_ао = i_но- і_{п макс};

Відповідно, із-за інерції магнітного потоку не виникає миттєвої зміни магнітного потоку, тому що виникаюча аперіодична складова не дозволяє в початковий момент к.з. миттєво змінитись струму від і_но до І_п.макс.

Тема: Методи розрахунку струмів короткого замикання.

План:

1. Основні співвідношення між струмами при трифазному короткому замиканні.

2. Загальні відомості.

3. Розрахунок струмів короткого замикання у відносних одиницях.

1. Основні співвідношення між струмами при трифазному короткому замиканні.

Зв'язок між значенням ударного струму і_у і початковим діючим значенням періодичної складової струму к.з. І_по визначається із наступних співвідношень:

і_а = І_{а макс}∙е ^–t/Ta;

де: І_{а макс} - максимальне значення аперіодичної складової;

Ta – постійна часу затухання аперіодичної складової, визначається відношенням між

індуктивністю та активним опором в колі к.з.:

Ta = Lк/Rх;

Враховуючи, що Lк =Хк/(2πƒ)=Хк/314 при частоті ƒ = 50Гц, отримуємо:

Ta = Хк/314∙Rх;

Ударний струм, що відповідає часу t = 0,01с, тобто через пів періоду після виникнення к.з.

і_у = і_{а +} І_{п макс};

де: n _max = √2І_по – максимальне значення періодичної складової;

І_по – діюче значення періодичної складової при трифазному к.з.

і_у = І_{а макс}∙е ^–t/Ta ₊ І_{п макс};

В момент t = 0 І_{п макс} = І_{а макс,}

тоді:

і_у = І_{п макс+} І_{а макс}∙е ^–t/Ta ₌ І_{п макс}(1+ е ^–t/Ta) =√2І_по(1+ е ^–t/Ta);

Позначимо величину

1+ е ^–t/Ta) = К_у,

Отримуємо:

і_у = К_у∙√2І_по;

Відповідно ударний коефіцієнт К_у враховує (через Та) відношення між активним та реактивним опорами кола к.з., тобто відстанню місця к.з. до генератора.

Для повітряних ліній напругою вище 1000В постійна часу Та=0,05, а К_у=1,8, тому ударний струм дорівнює:

і_у = К_у∙√2∙І_по=1,8∙√2∙І_по=2,55∙І_по.

Якщо Е.Р.С. джерела живлення невідома, що має місце при живленні від мережі необмеженої потужності, то рахується, що періодична складова струму к.з. незмінна:

І_по= Ік.з.

При обчисленні струмів к.з. у віддалених від генератора точках, де активний опір досить значний (за трансформаторами малої потужності, в кабельних лініях), ударний коефіцієнт визначають по кривій залежності К_у =f(Та)= f(х/r).

Рис.21.1. Крива для визначення ударного коефіцієнта К_у.

Значення К_у в залежності від місця к.з. прийняті наступні:

В колі без врахування активного опору ……………………………. К_у =1,8;

На стороні НН трансформатора потужністю 630-1000 кВА…… …К_у =1,3;

На стороні НН трансформатора потужністю 100-400 кВА…… ….К_у =1,2.

2. Загальні відомості

Для обчислення струмів короткого замикання, перш за все складається розрахункова схема, яка відповідає нормальному режиму роботи системи електричного постачання при паралельному (для підвищення надійності) включення всіх джерел живлення.

В розрахункову схему включаються опори живлення генераторів, опори трансформаторів, високовольтних ліній, повітряних і кабельних ліній, а також опір реактора.

На основі розрахункової схеми, складають схему заміщення, на якій вказуються опори джерел живлення, споживачів і намічають імовірні точки короткого замикання.

Для генераторів, трансформаторів, високовольтних ліній і коротких ділянок розподільчої мережі, за звичай, враховують тільки реактивний опір.

Якщо високовольтна лінія або кабель довга, то враховують також активний опір, тому що в віддалених точках від генераторів знижується ударний коефіцієнт.

Активний опір враховується при умові, якщо:

r_∑ ≥ x_∑ / 3

де: r_∑, x_∑ - сумарні реактивні та активні опори від генератора до місця к.з.

Z = x_∑² + r_∑²

Для окремих елементів схеми приймаються наступні значення індуктивних опорів:

- Для СД і АД: x^ІІ_д = 0,2- у відносних одиницях;

- Для трансформаторів, якщо нехтувати активним опором, то напруга короткого замикання:

U_k% = x%, U_k% приводиться в каталогах.

- Для повітряних ліній напругою вище 1кВ, питомий опір приймається як: x₀ =0,4 Ом/км.

- Для кабельних ліній напругою 6-20кВ: x₀ = 0,08 Ом/км.

- Для реакторів, опір приводиться в довідникових даних у %, і переводиться відносні одини-

ці, або Оми.

Активний опір лінії визначається по довідниковим даним, або в залежності від перерізу:

r_o=1000/jS;

В схемі заміщення, всі опори приводять в іменовані одиниці.

- Для кола, в якому не враховується активний опір: К_у = 1,8.

- На низькій стороні трансформатора: К_у = 1,2.

Якщо враховується активний опір, то К_у визначається із співвідношенням: К_у → x_∑ / r_∑

3.Розрахунок струмів короткого замикання у відносних одиницях. При цьому методі всі розрахункові одиниці приводять до базисної напруги та базисної

потужності. За базисну напругу приймається номінальна напруга: Uном.= 0,23; 0,4; 0,63; 3,15; 6,3; 10,5; 21; 37; 115; 230кВ.

За базисну потужність можна приймати потужність системи, або сумарну потужність генераторів станції, або трансформаторів підстанції, або будь – яке число, яке ділиться на 10.

Активні і реактивні опори у відносних одиницях, являють собою відношення падіння напруги на даному опорі при номінальному струмові до номінальної напруги:

x_* =√3∙І_ном∙ х/U_ном =√3∙S_ном∙ х/√3∙ U²_ном =х∙ S_ном /U²_ном;

r_* =√3∙І_ном∙ r/U_ном = r∙ S_ном /U²_ном;

Виходячи з цього відносний базисний опір визначається по наступним формулам (з індексом «_б*»:

1). Якщо опір кабелю, чи повітряної лінії заданий в омах на фазу, то для відносних одиницях обчислюється:

x_б* = x₀∙l ∙S_ном / U_ном²;

r_{б *}= r₀∙l∙ S_ном / U_ном²;

де: x_0, r₀ - індуктивний та активний опір 1 км лінії в Ом/км;

S_ном – потужність в МВА;

ℓ – довжина лінії в км.

2). Якщо опір для генераторів або двигунів заданий у відносних одиницях, то:

x_б* = x_*∙ S_б/ S_ном;

Опір трансформатора у відносних одиницях, визначається:

x*_б = U_к / 100

Якщо потужність трансформатора ( при S_ном ≥ 630 кВА) відносний опір x_* відповідає

напрузі к.з. у відносних одиницях U_{к *}=0,01∙ U_к%. Тому відносний реактивний опір

x_б* = x_*∙ S_б/ S_ном;

Якщо потужність трансформатора S_ном < 630 кВА враховується також активний опір:

r_* = ∆P_кз / S_{н тр} ;

де: ∆P_кз - втрати в міді або втрати короткого замикання в трансформаторі в кВт,

приводяться в каталогах.

Відносний активний опір трансформатора:

r_б* = r_*∙ S_б/ S_ном;

3).Опір реактора при відомому опорі реактора Хр(%):

x*_б = x_р / 100 ∙ I_б∙U_ном / I_ном∙U_б;

Потужність короткого замикання

S_к = U_ном∙I_к;

Ударне значення струму короткого замикання:

і_у = K_y ∙∙I_к;

Тема: Розрахунок струмів короткого замикання в іменованих одиницях.

План:

1.Загальні відомості.

2.Приклад розрахунку струмів короткого замикання в іменованих одиницях.

1.Загальні відомості.

При розрахунку струмів короткого замикання в іменованих одиницях (Ом, мОм), може бути застосований закон Ома для схеми заміщення, але при цьому слід враховувати:

- Наявність ступенів трансформації від джерела живлення до точки короткого замикання;

- Наявність декількох джерел живлення (наприклад енергетичної системи і ТЕЦ).

Для складання схеми заміщення вибирається базисна ступінь трансформації і всі електричні величини решта ступенів приводять до напруги основної ступені. Приведення виконується на основі співвідношень:

Ů = U(K₁, ∙K₂, ∙К₃..., K_n)

Ǐ = І (1/ K_1,∙K_2, ∙ К₃….K_n)

Ž = Z (K₁,∙ K₂, ∙К₃... K_n)².

При перемножені коефіцієнтів трансформації, напруга всіх проміжкових ступеней трансформації скорочується і залишається лиш відношенням основної базисної ступені до ступені з середньою номінальною напругою, для якої й виконується розрахунок струмів короткого замикання. Наприклад:

Ů = U U_б /U_ср.ном.; Ǐ = І∙ U_ср.ном / U_б;

Середні номінальні напруги приймаються по шкалі: 0,4; 3,15; 10,5; 21; 37; 115; 230кВ.

Рис.22.1. Схема до прикладу розрахунку струму короткого замикання за допомогою коефіцієнта розподілу.

В схемі заміщення намагнічу вальними струмами трансформаторів нехтують і гілки зображаються зв’язаними. Після приведення ЕРС і опорів до базисної ступені напруги схема заміщення згортається відносно точки к.з. Це значить, що точки прикладення ЕРС об’єднують, а їх величини замінюють еквівалентною ЕРС (Еекв.) А потім визначають сумарні результуючі опори Z_∑ або Х_∑ та струм к.з.

Для отримання дійсного струму по окремим гілкам схему потрібно розгорнути в зворотньому напрямку, знайти струми для основної базисної ступені трансформації, а потім перерахувати їх для інших ступеней по наступній формулі:

Ǐ = І∙ U_ср.ном/ U_б;

Якщо ЕРС джерел не рівні, то для двох гілок схеми, еквівалент ЕРС дорівнює:

E_сек = (E₁∙у₁ + E₂∙у₂)/( у₁ + у₂);

де: у₁ = 1 / x₁;

у₂ = 2 / x₂;

Якщо ЕРС рівні, то еквівалентна ЕРС:

E_екв = E₁ = E₂;

Схема заміщення для обрахунку струмів короткого замикання рис.22.1. за звичай являє собою схему, що з’єднується зіркою, і яка перетворюють в схему з’єднання трикутником. В такій схемі від кожного джерела струми можна визначити за додатковою коефіцієнтів розподілу. Наприклад, для випадку двох гілок С₁ + С₂ = 1, тоді:

С₁ = x / x₁;

С₂ = x / x₂;

де: х = x₁∙ x₂ / (x₁+ x₂) – сумарний опір схеми до точки об’єднання гілок, або:

С₁ = x₂ /(x₁+ x₂);

С₂ = x₁ /(x₁+ x₂);

Величини опорів, які зв’язують джерела живлення з точкою короткого замикання К визначають з виразів:

Х_екв.1=Х_∑/С₁;

Х_екв.2=Х_∑/С₂;

де: Х_∑=Х₁∙Х₂/(Х₁+Х₂)+Х₃.

Підставляючи вирази Х_∑, С₁ та С₂ отримаємо:

X_екв1 = x₃+x₁+x₃∙x₁ / x₂;

X_екв2 = x₂+x₃+x₂∙x₃ / x₁;

Отже опори X_екв1 та X_екв2 являють собою сторони еквівалентного трикутника.

Якщо розрахунок виконується в іменованих одиницях, а опори схеми задані у відносних одиницях (наприклад генератора, реактора, трансформаторів), то ці опори перераховують із заміною базисних величин на номінальні:

Х=Х_*ном∙U_ном/√3∙І_ном= Х_*ном∙U²_ном/S_ном;

r = r_*ном∙U_ном/√3∙І_ном= r_*ном∙U²_ном/S_ном;

Якщо струм трифазного короткого замикання визначається без урахування активного опору, то струм короткого замикання визначається як:

Ік.з.=U_сер/∙ (x_c+x_зовн.);

де: х_с - опір системи;

x_зовн.- зовнішній опір.

Максимальний струм трифазного струму к.з. при пошкодження за будь-яким елементом розрахункової схеми (за лінією, за трансформатором, реактором і інше.) при х_с =0:

Ік.з.= U_сер/∙ x_зовн;

Опір системи х_с необмеженої потужності визначається при х_зовн = 0:

х_с = U_сер/∙ Ік.з.;

або:

х_с = U²_сер/ S_к.з.= U²_сер/ S_відкл.

де: S_відкл.- потужність відключення встановленого апарату.
Потужність к.з. визначається:

Sк.з.= ∙ U_ср.ном ∙ Sном.

2.Приклад розрахунку струмів короткого замикання в іменованих одиницях.

Визначити струми к.з. в точці К (за реактором) при наявності двох джерел живлення:системи необмеженої потужності та ТЕЦ. Розрахункові дані приведені на рис. 22.2.

Рис.22.2 Розрахункова схема (а) і схема заміщення (б).

Розв’язок:

Розрахунок виконуємо в іменованих одиницях, користуючись коефіцієнтами розподілу. За основну (розрахункову) ступінь трансформації приймаємо напругу Uб=115 кВ. Позначення опорів схеми заміщення вказані порядковими номерами. Отримаємо:

Для електричної системи:

Х₁ = U²_сер/ S_к.з.= 115²/ 2100=6,3 Ом;

Для ЛЕП 110кВ:

Х₂ = Х₂∙l = 0,4∙20=8 Ом;

Для трансформаторів та генераторів:

Х₃ = uк.з./100 ∙ U²_сер/ S_ном.тр.= 10,5/100∙115²/15=92,5 Ом;

Х₄ = uк.з./100 ∙ U²_сер/ S_ном.тр.= 12,5/100∙115²/15=110 Ом;

Для реактора:

Х₅= Х_р / 100 ∙ I_б∙U_ном / I_ном∙U_б= (4/100∙6,3/√3∙0,4)(115/6,3²)=121 Ом;

Визначаємо сумарний опір к.з. від енергосистеми до точки А:

Х_І= Х₁+Х₂+Х₃=6,3+8+92,5=106,8 Ом.

Визначаємо сумарний опір к.з. від генератора до точки А:

Х_ІІ= Х₄=110 Ом.

Визначаємо коефіцієнт розподілу для системи:

С_І = x₂ /(x₁+ x₂) =110/(106,8+110)=0,508;

Коефіцієнт розподілу для генератора:

С_ІІ =1- С_І=1-0,508=0,492;

Еквівалентна ЕРС від двох джерел:

E_сек = (E₁∙у₁ + E₂∙у₂)/( у₁ + у₂)=(115∙ 1/106,8+124 ∙1/110)/(1/106,8+1/110)=119 кВ.

Результуючий опір:

Х_І= Х₁∙Х₂/(Х₁+Х₂)+Х₃=106,8 ∙ 110/(106+110)+121=175,2 Ом;

Еквівалентні опори:

X_еквІ =175,2/0,508=345 Ом;

X_еквІІ = 172,5/0,492=356 Ом;

Сумарний струм к.з. І_∑ в точці К, що приведений до розрахункової ступені при 115кВ:

І_∑ = U_сер/∙ x_зовн = 119/∙ Х_І = 392А;

Струм від системи:

І_І = U_сер/∙ x_екв.І=119/∙ 345=199А;

Струм від генератора:

І_ІІ = U_сер/∙ x_екв.ІІ=119/∙ 356=193А;

Приводимо вказані струми до ступені точки К к.з. при напрузі 6,3кВ:

Струм від системи:

І_І = І_І ∙ U_ном.І / U_номІІ = 199 ∙ 115/6,3=3460А;

І_ІІ = І_ІІ ∙ U_ном.І / U_номІІ = 1193 ∙ 115/6,3=3520А;

Сумарний струм в точці К к.з.:

І_к= І_І+ І_ІІ =3640+3520=7160А.

Тема: Розрахунок струмів короткого замикання від джерела необмеженої потужності.

План:

1. Загальні відомості.

2. Приклад розрахунку струмів короткого замикання від джерела необмеженої потужності.

1.Загальні відомості.

Якщо потужність джерела живлення достатньо велика (система необмеженої потужності), ЕРС незмінна і точка короткого замикання значно віддалена від джерела живлення, то періодична складова струму короткого замикання рахується незмінною:

Ік.з.= І_б/ Z_*б;

де: І_б.- базисний струм, який визначається по вибраній базисній потужності S_б при

U_б = U_ном:

І_б.= S_б/√3 ∙ U_б;

Z_*б – повний опір, що виражений у відносних одиницях та приведений до базисної потужності:

Z_*б =√ r_*б + х_*б;

При цьому опір системи до точки приєднання споживача приймається рівним нулю і величину періодичної складової визначають тільки опорами окремих елементів кола короткого замикання. Якщо приведений активний опір r_*б< 0,3∙ х_*б, то він не враховується і струм короткого замикання визначається:

І_к.з.= І_б/ х_*б;

Потужність короткого замикання визначають:

S_к.з..= S_б/ х_*б;

2.Приклад розрахунку струмів короткого замикання від джерела необмеженої потужності.

Потрібно розрахувати струми короткого замикання для точок К1,К2, К3 (рис.23.1) при живленні від системи необмеженої потужності.

Розв’язок:

Приймаємо базисну потужність S_б. = 100 МВА.

Розв’язок виконуємо у відносних одиницях:

Рис. 23.1. Розрахункова схема (а) та схема заміщення (б).

Визначаємо опір повітряної лінії:

X₁= x₀∙l ∙S_ном / U_ном² = 0,4∙ 40 ∙100/115²=0,12

Визначаємо опір трансформатора:

Х₂ = uк.з./100 ∙ S_б / S_ном.тр.= 10,5/100∙100/30=0,35;

Визначаємо опір реактора:

Х₃= Х_р / 100 ∙ I_б∙U_ном / I_ном∙U_б= 4/100 ∙ 9,2 ∙6/0,8 ∙ 6,3=1,17;

Визначаємо базисний струм:

І_б = S_б/√3 ∙ U_б = 100//√3 ∙ 6,3 = 9,2кА;

Визначаємо опір кабельної лінії від підстанції до РП:

X₄= x₀∙l ∙S_ном / U_ном² = (0,08/2) ∙ 1 (100/6,3²) =0,1;

r ₄= r₀∙l∙ S_ном / U_ном² =(0,26/2) ∙ 1 (100/6,3²) =0,33;

Визначаємо опір кабельної лінії від РП до ТП:

X₅= x₀∙l ∙S_ном / U_ном² = 0,08 ∙ 0,8 ∙100/6,3² =0,16;

r₅= r₀∙l∙ S_ном / U_ном² =0,71 ∙ 0,08 (100/6,3²=1,43;

Визначаємо сумарний опір до точки короткого замикання К1:

Х_∑1 = Х₁+Х₂=0,12+0,35=0,47;

Визначаємо струм к.з до точки К1:

Ік.з.1= І_б/ Х_∑1=9,2/0,47=19,57кА;

Визначаємо ударне значення струму к.з до точки К1:

і_у1 = K_y ∙∙I_к.з.1 = 1,8 ∙∙19,57=49кА;

Визначаємо потужність к.з до точки К1:

S_к.з.1.= S_б/ Х_∑1 =100/0,47=213МВА;

Визначаємо сумарний опір до точки короткого замикання К2:

Х_∑2 = Х₁+Х₂+Х₃+Х₄=0,12+0,35+1,17+0,1=1,74;

Визначаємо струм к.з до точки К2:

Ік.з.2= І_б/ Х_∑2=9,2/1,74=5,3кА;

Визначаємо ударне значення струму к.з до точки К2:

і_у2 = K_y ∙∙I_к.з.2= 1,8 ∙∙5,3=13,5А;

Визначаємо потужність к.з до точки К2:

S_к.з.2.= S_б/ Х_∑2 =100/1,74=57,5МВА;

Визначаємо струм к.з до точки К3:

Ік.з.3= І_б/ Z_∑2=9,2/√(0,3+1,43)²+(1,74+0,16)² =3,5кА;

Визначаємо відношення x_∑ / r_∑ =1,9/1,76 та з рис.6.2. визначаємо ударний коефіцієнт К_у3=1,05.

Визначаємо ударне значення струму к.з до точки К3:

і_у3 = K_y ∙∙I_к.з.3= 1,05 ∙∙3,5=5,15кА;

Визначаємо потужність к.з до точки К2:

S_к.з.3.= S_б/ Z _∑3 =100/2,6=38,6 МВА.

.

Тема: Електродинамічна та термічна дія струмів короткого замикання.

План:

1. Електродинамічна дія короткого замикання.

2. Термічна дія струмів короткого замикання.

1. Електродинамічна дія струмів короткого замикання.

У сучасних потужних електричних установках ударні струми КЗ досягають дуже великих значень. Виникаючі при цьому механічні зусилля між окремими струмоведучими частинами машин, апаратів та елементів розподільних пристроїв спроможні викликати значні пошкодження електроустаткування.

При коротких замиканнях в результаті виникнення ударних струмів короткого замикання в шинах і інших конструкціях розподільчих пристроїв виникають електродинамічні зусилля, які створюють згинальні моменти і відповідно механічні напруги в металі, які повинні бути меншими максимальних допустимих напруг для даного металу.

Електродинамічна дія ударного струму короткого замикання при трифазному короткому замиканні визначається силою взаємодії між провідниками при протіканні по них ударного струму і_у. Найбільша сила, що діє на шину середньої фази

де: √3/2 - коефіцієнт, який враховує неспівпадання миттєвих значень ударних струмів в

фазах;

L - довжина між опорними ізоляторами, на яких кріпляться струмоведучі частини в см;

а – відстань між струмоведучими частинами в см.

Рис. 24.1 Розташування шин на ізоляторах: а-плашмя, б-на ребро.

Розглядаючи шину як рівномірно навантажену багатопрогонових балку, згинальний момент (Н∙м), що створюється ударним струмом:

Тоді найбільше механічне напруження (МПа) в металі при згині:

де: W - момент опору, см³.

При розташуванні шин плашмя (рис. 24.1, а):

При розташуванні шин на ребро (рис. 14.10.б):

Розрахункові величини напруг в шині σ_р повинні бути меншими допустимих σ_доп.

2. Термічна дія струмів короткого замикання.

Струм к.з, протікаючи по окремих елементах установки, викликає додаткове нагрівання і тим самим підвищення їх температури. Оскільки протікання струму КЗ як правило, відбувається протягом малого проміжку часу (не більше кількох секунд), то для різних струмоведучих частин та елементів допускаються деякі перевищення температур понад ті, які встановлюються для робочого режиму.

Природно, що підвищення температури при КЗ не повинні виходити за певні межі, тому що в цьому випадку може бути порушена ізоляція та пошкоджені струмоведучі частини.

Допустимі температури елементів t_доп при КЗ, ° С:

Мідні шини…......................................................... .300

Алюмінієві шини.................................................... .200

Кабелі з паперовою просоченою ізоляцією:

до 10 кВ.............................................................. ..200

20...220 кВ........................................................ 150

Кабелі і ізольовані проводи:

з полівінілхлоридною и гумовою ізоляцією... .150

з поліетиленовою ізоляцією............................. .120

Алюмінієві не ізольовані проводи………... 160...200

За дійсний час протікання струму КЗ приймається сумарний час дії захисту t_зах і власний час відключення вимикача з приводом t_с.в:

При перевірці струмоведучих частин на термічну стійкість за звичай користуються поняттям приведеного часу t_пр, протягом якого встановлений струм к.з. виділяє ту ж кількість тепла, що і змінючий в часі струм к.з. за дійсний час t. Приведений час визначається сумою часу періодичної та аперіодичної складової струму к.з.:

t_пр = t_пр.п + t_пр.а;

Величину t_пр.п при дійсному часі t < 5 с знаходять по кривим залежності t_пр.п = f(β^II) (рис.24.2), де:

β^II =І^ІІ/Ік.з.

Рис. 24.2 Криві нагрівання струмоведучих частей при коротких замиканнях.

При дійсному часі t > 5 с величина t_пр.п = t_пр.5 +( t-5), де:

t_пр.5 - приведений час для t =5 с.

Приведений час аперіодичної складової:

t_пр.а = 0,005 ∙ β^{II 2};

При дійсному часі t < 1 с величина t_пр.а не враховується.

Струмоведучі частини розраховують на термічну стійкість по кривим нагрівання різних металів, які являють собою залежність (рис.6.13)
τ = f (А) = f (j² ∙ t_пр.),
де: j /S – густина струму в А/мм²,

t_пр. – приведений час дії струму к.з.

Якщо відомі Ік.з та t_пр., то знаючи максимально допуститму температуру для даного металу τ_доп по вказаним кривим нагрівання знаходять:

А = (Ік.з./ S)² ∙ t_пр;

Звідки визначають переріз S.

Рис.24.3. Криві приведеного часу періодичної складової струму короткого замикання при

живленні від генератора. з АРВ

Якщо відома початкова температура нагрівання провідника до короткого замикання τ_доп, то по тих же кривих нагрівання для τ_поч. визначають величину А_поч. Якщо позначити через А_к величину, яка пропорційна повній кількості тепла, що виділяється в провіднику після к.з., то

А_к = А + А_поч.; або

Переріз кабелю на термічну стійкість для трифазного к.з. перевіряється по формулі:

;

де: С = А_к-А_{поч .}- коефіцієнт, який в

Читайте також:

1. II. Вимоги безпеки перед початком роботи
2. II. Вимоги безпеки праці перед початком роботи
3. II. Вимоги до складання паспорта бюджетної програми
4. III. Вимоги безпеки під час виконання роботи
5. III. Вимоги безпеки під час виконання роботи
6. III. Вимоги до учасників, складу груп і керівників туристських подорожей
7. IV. Вимоги безпеки під час роботи на навчально-дослідній ділянці
8. IV. ВИМОГИ ПРОФЕСIЇ ДО IНДИВIДУАЛЬНО-ПСИХОЛОГIЧНИХ ОСОБЛИВОСТЕЙ ФАХIВЦЯ
9. V. Вимоги безпеки в аварійних ситуаціях
10. V. Вимоги безпеки в екстремальних ситуаціях
11. Аварійно-рятувальні підрозділи Оперативно-рятувальної служби цивільного захисту, їх призначення і склад.
12. Авілум – “син чоловіка” – повноправна людина, охороні його життя, здоров’я, захисту його майнових інтересів присвячена значна частина законника.

Переглядів: 4965