МАРК РЕГНЕРУС ДОСЛІДЖЕННЯ: Наскільки відрізняються діти, які виросли в одностатевих союзах
РЕЗОЛЮЦІЯ: Громадського обговорення навчальної програми статевого виховання ЧОМУ ФОНД ОЛЕНИ ПІНЧУК І МОЗ УКРАЇНИ ПРОПАГУЮТЬ "СЕКСУАЛЬНІ УРОКИ" ЕКЗИСТЕНЦІЙНО-ПСИХОЛОГІЧНІ ОСНОВИ ПОРУШЕННЯ СТАТЕВОЇ ІДЕНТИЧНОСТІ ПІДЛІТКІВ Батьківський, громадянський рух в Україні закликає МОН зупинити тотальну сексуалізацію дітей і підлітків Відкрите звернення Міністру освіти й науки України - Гриневич Лілії Михайлівні Представництво українського жіноцтва в ООН: низький рівень культури спілкування в соціальних мережах Гендерна антидискримінаційна експертиза може зробити нас моральними рабами ЛІВИЙ МАРКСИЗМ У НОВИХ ПІДРУЧНИКАХ ДЛЯ ШКОЛЯРІВ ВІДКРИТА ЗАЯВА на підтримку позиції Ганни Турчинової та права кожної людини на свободу думки, світогляду та вираження поглядів Контакти
Тлумачний словник |
|
|||||||||||||||||||||||||
Розрахунок диференціального струмового захисту силових трансформаторів.
Поздовжній диференціальний захист встановлюється на трансформаторах потужністю ≥6,3МВ∙А,а також на трансформаторах 4МВ ∙ А при паралельній роботі. Диференціальний захист можна встановити на трансформаторах 1МВ ∙ А у тих випадках коли чутливість струмової відсічки не достатня, або МСЗ має час спрацьовування більше 0,5 с. 3.1. Розрахунок диференціального захисту реле ДЗТ-11 двообмоточних трансформаторів 110 і 200кВ. Диференціальний захист, струм спрацьовування якого вибирають за умови відстрочки від струмів небалансу виявляється грубим та малоефективним. Тому для захисту трансформаторів напругою 110 кВ і вище доцільне застосувати реле серії ДЗТ. На мал. 3 наведено приклади виконання принципових схем ввімкнення реле ДЗТ-11 для захисту трансформаторів. Приймаємо дворелейну схему; трансформатори струму ВН з`єднуєм у трикутник, а НН – у неповну зірку (рис.4). Значення струмів К.З. та номінальних струмів силового трансформатора беремо з П1.1. Розрахункові коефіцієнти трансформації трансформаторів струму обчислюємо за формулою:
(29)
З метою підвищення надійності захисту, для зменшення повної похибки ТС приймають трохи завищене значення Ктс порівняно з розрахунковими, тим самим понижуючи кратність струмів К.З. Трансформатори струму (ТС) згідно з ГОСТ 7746-68 не допускають тривалого протікання робочих струмів більших за номінальні. Приймаємо Ктс.вн. = Ктс.вн. = на (50 ÷ 60)% більше від розрахункових КАS1-1, KAS-2-реле струму з гальмуванням типу ДЗТ-11. Приймаємо реле типу ДЗТ-11 з однією гальмівною обмоткою, яку приєднуємо до ТС низької напруги.
Рис.4 а- схема з'єднання обмоток реле ДЗТ-11; б- трансформаторів струму і реле для двообмоточних; в- двообмоточних з розщепленою обмоткою трансформаторів, де ωур1, ωур2 - перша і друга урівняльні обмотки реле; ωроб -робоча обмотка; ω2- гальмівна обмотка;
За умовою відстройки від кидка струму намагнічування при ввімкнені ненавантаженого трансформатора під напругу при крайньому від’ємному положенню пристрою РПН.
, (30)
де Кн =1,5 – коефіцієнт надійності відстройки;
або . (31)
Обчислюємо вторинні циркулюючі струми у реле захисту при номінальному навантаженні трансформатора:
(32) Сторону ВН приймаємо за основну, тоді
(33)
Обидві урівнюючі обмотки у реле ДЗТ-11 використовуємо у якості робочих, а робочу (диференціальну) вимкнемо (рис.5). Розрахункову кількість витків основної сторони визначаємо за формулою:
(34) Приймаємо найближче менше число:
ωосн. = ωроб.вн. = ωур11.
Рис.5. Схема з'єднань ТС і реле ДЗТ-11
Обчислюємо кількість витків першої урівняльної обмотки, яку під`єднано до ТСнн. ωнеосн.роз=ωроб.нн.роз.=ωурІ.роз=ωосн , (35) де Івн., Інн. – за формулою (32). Приймаємо ωнеосн. = ωроб.нн.. = ωур1.
Обчислюємо відносну похибку від неточного вирівнювання магніторушійної сили м.р.с. у реле:
(36)
Неспрацьовування реле забезпечується, якщо при зовнішніх пошкодженнях відношення робочої м.р.с. Fроб. до гальмуючої м.р.с. Fгал. Буде знаходитись на гальмівних характеристиках реле ДЗТ-11 (рис.5) нижче дотичної, проведеної до характеристики мінімального гальмування (селективності) 2 з початку координат. Ця умова передається нерівністю:
(37)
де Кн = 1,5; tga = 0,8 – для реле ДЗТ-11.
Обчислюємо максимальний розрахунковий первинний струм небалансу, зведений до сторони НН:
, (38)
де Капер= 1 - коефіцієнт періодичності; Кодн = 1 – коефіцієнт однорідності трансформаторів струму; ε = 0,1 – відносна допустима повна похибка ТС; ΔUрег = 0,12 – відносна похибка обумовлена регулюванням напруги, яка приймається рівною половині сумарного діапазону регулювання; І(3)к.зовн.макс. – максимальний зовнішній струм К.З.
; (39)
де . (40), (3) Первинний гальмівний струм, що протікає через ТСнн: (41)
Підставляємо обчисленні значення у (37) та враховуючи, що
wраб.роз. = wур1.роз одержимо
Для більшої надійності приймаємо wгал на 30% більше з ряду wгал = 1;3;5;7;9;11;13;18;24.
Рис.6. Гальмівні характеристики реле типу ДЗТ-11; 1,2 - відповідно характеристики спрацьовування реле: при максимальному і мінімальному гальмуванні і нормальному регулюванні реле.
Враховуючи, що у прийняті схемі приєднання гальмівної обмотки до ТСнн при К.З. у зоні захисту гальмування реле відсутнє, обчислюємо мінімальний коефіцієнт чутливості при двофазному К.З. на стороні НН:
, (42)
де Fс.р. = 100А – магнітна рушійна сила МРС спрацьовування реле типу ДЗТ-11 при відсутності гальмування.
Вірність обчислювань перевіряємо за формулою:
(43)
Навести характеристики реле ДЗТ-11. При застосуванні реле для захисту двообмоточних трансформаторів струм спрацьовування може регулюватися у діапазоні:
Іс.р.=1,45-12,5 А.
кількість витків обмоток реле: робоча wр = 295 шт.; І і ІІ зрівняльні wур. = 39 шт.; гальмівна wгал. = 175 шт. Власний час спрацьовування реле tс.р. = 0,05с.
Читайте також:
|
||||||||||||||||||||||||||
|