• Гідрологія і Гідрометрія
• Господарське право
• Економіка будівництва
• Економіка природокористування
• Економічна теорія
• Земельне право
• Історія України
• Кримінально виконавче право
• Медична радіологія
• Методи аналізу
• Міжнародне приватне право
• Міжнародний маркетинг
• Основи екології
• Предмет Політологія
• Соціальне страхування
• Технічні засоби організації дорожнього руху
• Товарознавство продовольчих товарів

Розрахунок диференціального струмового захисту силових трансформаторів.

Поздовжній диференціальний захист встановлюється на трансформаторах потужністю ≥6,3МВ∙А,а також на трансформаторах 4МВ ∙ А при паралельній роботі. Диференціальний захист можна встановити на трансформаторах 1МВ ∙ А у тих випадках коли чутливість струмової відсічки не достатня, або МСЗ має час спрацьовування більше 0,5 с.

3.1. Розрахунок диференціального захисту реле ДЗТ-11 двообмоточних трансформаторів 110 і 200кВ.

Диференціальний захист, струм спрацьовування якого вибирають за умови відстрочки від струмів небалансу виявляється грубим та малоефективним. Тому для захисту трансформаторів напругою 110 кВ і вище доцільне застосувати реле серії ДЗТ. На мал. 3 наведено приклади виконання принципових схем ввімкнення реле ДЗТ-11 для захисту трансформаторів.

Приймаємо дворелейну схему; трансформатори струму ВН з`єднуєм у трикутник, а НН – у неповну зірку (рис.4).

Значення струмів К.З. та номінальних струмів силового трансформатора беремо з П1.1.

Розрахункові коефіцієнти трансформації трансформаторів струму обчислюємо за формулою:

(29)

З метою підвищення надійності захисту, для зменшення повної похибки ТС приймають трохи завищене значення К_тс порівняно з розрахунковими, тим самим понижуючи кратність струмів К.З.

Трансформатори струму (ТС) згідно з ГОСТ 7746-68 не допускають тривалого протікання робочих струмів більших за номінальні.

Приймаємо К_тс.вн. =

К_тс.вн. =

на (50 ÷ 60)% більше від розрахункових

КАS1-1, KAS-2-реле струму з гальмуванням типу ДЗТ-11.

Приймаємо реле типу ДЗТ-11 з однією гальмівною обмоткою, яку приєднуємо до ТС низької напруги.

Рис.4 а- схема з'єднання обмоток реле ДЗТ-11;

б- трансформаторів струму і реле для двообмоточних;

в- двообмоточних з розщепленою обмоткою трансформаторів,

де ω_ур1, ω_ур2 - перша і друга урівняльні обмотки реле;

ω_роб -робоча обмотка;

ω₂- гальмівна обмотка;

За умовою відстройки від кидка струму намагнічування при ввімкнені ненавантаженого трансформатора під напругу при крайньому від’ємному положенню пристрою РПН.

, (30)

де К_н =1,5 – коефіцієнт надійності відстройки;

або . (31)

Обчислюємо вторинні циркулюючі струми у реле захисту при номінальному навантаженні трансформатора:

(32)

Сторону ВН приймаємо за основну, тоді

(33)

Обидві урівнюючі обмотки у реле ДЗТ-11 використовуємо у якості робочих, а робочу (диференціальну) вимкнемо (рис.5).

Розрахункову кількість витків основної сторони визначаємо за формулою:

(34)

Приймаємо найближче менше число:

ω_осн. = ω_роб.вн. = ω_ур11.

Рис.5. Схема з'єднань ТС і реле ДЗТ-11

Обчислюємо кількість витків першої урівняльної обмотки, яку під`єднано до ТС_нн.

ω_{неосн.роз}=ω_{роб.нн.роз.}=ω_{урІ.роз}=ω_осн , (35)

де І_вн., І_нн. – за формулою (32).

Приймаємо ω_неосн. = ω_{роб.нн..} = ω_ур1.

Обчислюємо відносну похибку від неточного вирівнювання магніторушійної сили м.р.с. у реле:

(36)

Неспрацьовування реле забезпечується, якщо при зовнішніх пошкодженнях відношення робочої м.р.с. F_роб. до гальмуючої м.р.с. F_гал. Буде знаходитись на гальмівних характеристиках реле ДЗТ-11 (рис.5) нижче дотичної, проведеної до характеристики мінімального гальмування (селективності) 2 з початку координат. Ця умова передається нерівністю:

(37)

де К_н = 1,5; tga = 0,8 – для реле ДЗТ-11.

Обчислюємо максимальний розрахунковий первинний струм небалансу, зведений до сторони НН:

, (38)

де К_апер= 1 - коефіцієнт періодичності;

К_одн = 1 – коефіцієнт однорідності трансформаторів струму;

ε = 0,1 – відносна допустима повна похибка ТС;

ΔU_рег = 0,12 – відносна похибка обумовлена регулюванням напруги, яка приймається рівною половині сумарного діапазону регулювання;

І⁽³⁾_{к.зовн.макс.} – максимальний зовнішній струм К.З.

; (39)

де . (40), (3)

Первинний гальмівний струм, що протікає через ТС_нн:

(41)

Підставляємо обчисленні значення у (37) та враховуючи, що

w_{раб.роз.} = w_ур1.роз одержимо

Для більшої надійності приймаємо w_гал на 30% більше з ряду w_гал = 1;3;5;7;9;11;13;18;24.

Рис.6. Гальмівні характеристики реле типу ДЗТ-11; 1,2 - відповідно характеристики спрацьовування реле: при максимальному і мінімальному гальмуванні і нормальному регулюванні реле.

Враховуючи, що у прийняті схемі приєднання гальмівної обмотки до ТС_нн при К.З. у зоні захисту гальмування реле відсутнє, обчислюємо мінімальний коефіцієнт чутливості при двофазному К.З. на стороні НН:

, (42)

де F_с.р. = 100А – магнітна рушійна сила МРС спрацьовування реле типу ДЗТ-11 при відсутності гальмування.

Вірність обчислювань перевіряємо за формулою:

(43)

Навести характеристики реле ДЗТ-11.

При застосуванні реле для захисту двообмоточних трансформаторів струм спрацьовування може регулюватися у діапазоні:

І_с.р.=1,45-12,5 А.

кількість витків обмоток реле:

робоча w_р = 295 шт.;

І і ІІ зрівняльні w_ур. = 39 шт.; гальмівна w_гал. = 175 шт.

Власний час спрацьовування реле t_с.р. = 0,05с.

Читайте також:

1. Аварійно-рятувальні підрозділи Оперативно-рятувальної служби цивільного захисту, їх призначення і склад.
2. Авілум – “син чоловіка” – повноправна людина, охороні його життя, здоров’я, захисту його майнових інтересів присвячена значна частина законника.
3. Автоматичний розрахунок суми проведення.
4. Адміністративно-правовий спосіб захисту прав
5. Адміністративно-правовий спосіб захисту прав
6. Аеродинамічний розрахунок
7. Аеродинамічний розрахунок ротора вітроустановки
8. Акустичні засоби|кошти| захисту
9. Алгоритми захисту цифрової просторової інформації
10. Аналіз фінансування програм соціального захисту населення
11. Аналітичний розрахунок завантаження горловин
12. Аналітичний розрахунок сумарного завантаження типових перетинань

Переглядів: 986